离心铸造<bold>27Cr44Ni5W3Al+MA</bold>乙烯裂解炉管原始铸态组织研究

吴志刚; 陈涛; 刘春娇; Wu Zhigang; Chen Tao; Liu Chunjiao

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离心铸造27Cr44Ni5W3Al+MA乙烯裂解炉管原始铸态组织研究 PDF

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吴志刚
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陈涛
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刘春娇

合肥通用机械研究院有限公司国家压力容器与管道安全工程技术研究中心中国石化炉管质量检测检验与评估中心，安徽合肥 230031

中图分类号： TG132.3⁺3

最近更新：2025-04-23

DOI：10.12442/j.issn.1002-185X.20240136

摘要

为了探明离心铸造27Cr44Ni5W3Al+MA（微合金）乙烯裂解炉管的原始铸态组织，采用XRD、OM、SEM及TEM等对原始铸态炉管进行了相组成分析及显微组织表征。结果表明：炉管原始铸态组织主要为奥氏体基体（γ相）和晶界鱼骨状复相碳化物，其中复相碳化物内部为片层状M₇C₃，边缘为块状M₂₃C₆。此外，还观察到2种形态的Ni₃Al（γ′相），分别为在M₂₃C₆与基体交界处附近弥散分布的颗粒状及与M₂₃C₆相邻的块状。γ相与M₂₃C₆及颗粒状γ′相之间均存在立方-立方的位向关系 $\begin{array}{l} ({[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{M_{23} C_{6}}, {(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{M_{23} C_{6}}, {(11 \bar{1})}_{γ} ∥ {(11 \bar{1})}_{M_{23} C_{6}}; {[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{M_{23} C_{6}}, {(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{M_{23} C_{6}}, {(220)}_{γ} ∥ {(220)}_{M_{23} C_{6}} 。 \\ {[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{γ'}, {(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{γ'}, {(11 \bar{1})}_{γ} ∥ {(11 \bar{1})}_{γ'}; {[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{γ'}, {(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{γ'}, {(220)}_{γ} ∥ {(220)}_{γ'}) 。此外, 原始铸态 \end{array}$ 组织中还观察到大量的位错，在远离M₂₃C₆的区域分布较为稀疏，在M₂₃C₆附近分布较为密集。探讨了离心铸造过程中γ′相和M₂₃C₆的析出机理，合金中W元素降低M₂₃C₆与γ相的错配度，促进M₂₃C₆的析出，M₂₃C₆和γ′相的成分存在互补性，M₂₃C₆的析出进一步促进γ′相的析出。

关键词

乙烯裂解炉管; 27Cr44Ni5W3Al+MA; 铸态组织; 碳化物; 析出机制

1 引言

为延长乙烯裂解炉清焦周期，国内外研究者通过在传统Fe-Cr-Ni系耐热合金基础上适当进行Al合金化^[

1–3]，开发了一系列抗结焦抗渗碳含铝耐热合金炉管^{[参考文献 4–5}4–5]。其中以德国Schmidt-Clements公司开发的Centralloy HT E合金炉管技术最为成熟，已成功在Sabic等公司多台裂解炉上获得工业应用。该炉管通过在Fe-Cr-Ni系耐热合金基础上添加一定量的Al元素，在炉管表面形成一层致密、稳定的Al₂O₃保护膜，显著提高炉管的抗氧化性及抗渗碳性^{[参考文献 6–8}6–8]，并降低炉管结焦速率。但进行Al合金化后，炉管的高温持久性能较差，1100 ℃、17 MPa条件下持久断裂时间仅20~30 h，与当前广泛应用的传统合金炉管1100 ℃、16/17 MPa条件下130~180 h的持久断裂时间相比，有一定差距。为提高炉管抗结焦抗渗碳性能并保证良好的高温持久性能，国内在传统Fe-Cr-Ni系合金基础上进行了适量的Al、W合金化，开发出27Cr44Ni5W3Al+MA（微合金）合金炉管。

传统Fe-Cr-Ni系耐热合金平衡凝固状态下，室温组织应为奥氏体+共晶碳化物（M₂₃C₆），而非平衡状态下，结晶析出M₇C₃型碳化物，且来不及转变为M₂₃C₆型碳化物，离心铸造炉管原始铸态组织主要为奥氏体+M₇C₃型碳化物^[

9–11]。而含铝改进型耐热合金炉管尚在开发应用的初期阶段，其原始铸态组织的研究尚不系统、完善，Sun等^{[参考文献 12

百度学术}12]研究了添加铝后奥氏体耐热钢的组织和性能演变，研究发现25Cr20Ni合金原始铸态组织为典型的奥氏体基体及骨架状共晶碳化物，添加约4.72wt%的Al后，组织发生显著变化，观察到大量微小颗粒状Ni₃Al（γ′相）均匀弥散分布在基体中。Yan等^{[参考文献 13

百度学术}13]在对比研究25Cr35Ni合金和Al改性的25Cr35Ni合金炉管的循环渗碳行为的过程中，发现铝改性合金炉管原始铸态组织主要为奥氏体基体及层片状和条状M₇C₃碳化物，且碳化物外部包裹了一层Ni₃Al的界面层，经预氧化后，Al改性合金表面形成热应力较低的完整Al₂O₃保护层，有效保护基体免受碳侵蚀。Facco等^{[参考文献 14

百度学术}14]在研究Al含量3wt%~5wt%的Fe-Cr-Ni-Al耐热合金炉管显微组织时，发现炉管原始铸态组织主要由奥氏体基体及晶界和枝晶间M₇C₃和MC（NbC、TiC）组成，同时凝固组织中还有γ′相出现。27Cr44Ni5W3Al+MA合金在Fe-Cr-Ni合金基础上添加了一定的Al和W元素且降低了Nb元素含量，对其原始铸态组织的认识尚不明确。

本工作以27Cr44Ni5W3Al+MA离心铸造炉管为研究对象，研究其原始铸态组织的形貌及相组成，分析析出相的类型及其与基体的位向关系，探究原始铸态组织的析出机理，为后续进一步开展27Cr44Ni5W3Al+MA炉管服役过程中的组织演变奠定基础。

2 实验

试验用27Cr44Ni5W3Al+MA合金化学成分见表1。合金采用中频感应熔炼炉冶炼，钢液温度升至1650~1750 ℃时，将钢液浇注到放置有铝、铪、钛、锆、钇等活泼元素的浇流槽中，浇流槽内充惰性气体；采用离心铸造工艺制备炉管样件，钢液凝固成为离心铸造炉管样件。

表1 27Cr44Ni5W3Al+MA合金化学成分

Table 1 Chemical composition of the 27Cr44Ni5W3Al+MA alloy (wt%)

C	Si	Mn	P	S	Cr	Ni	W	Nb	Al	Ti	Zr
0.35	0.20	0.10	0.024	0.0052	26.72	44.22	5.19	0.07	3.36	0.053	0.029

X射线衍射分析：采用D8 Advance型X射线衍射仪对炉管试样的组织构成进行分析，Cu Kα射线，管电压40 kV，管电流40 mA，扫描范围2θ=20°~80°，扫描速率3°/min。

显微组织观察及微区EDS能谱分析：在炉管样件上取全壁厚金相块，金相块经600#、1000#及2000#的金相砂纸磨制后抛光，再经10wt%的草酸溶液电解侵蚀，电压2~4 V，时间5~15 s，制成金相试样。分别采用GX53型Olympus光学金相显微镜和配有OXFORD能谱仪的ZEISS Supra 40场发射扫描电子显微镜的二次电子模式（SE）及能谱（EDS）进行低倍和高倍组织观察及成分分析。

TEM观察分析：通过线切割在原始铸态炉管上取10 mm×10 mm×0.5 mm厚的透射电镜样品，经600#、1000#及2000#的金相砂纸磨制，厚度降低至80~100 μm，然后采用Gatan 659透射电镜样品冲孔机制成Φ3 mm的圆片试样，通过Gatan 623手动研磨盘进一步减薄至50~60 μm，再利用Tenupol-5电解双喷仪减薄成薄膜试样，双喷液为无水乙醇+8%（体积分数）高氯酸溶液，温度-25~-20 ℃，最后经Gatan 691离子减薄仪减薄修整。采用配有EDAX能谱仪的FEI Tecnai G2 20 S-Twin透射电子显微镜（200 kV）对薄膜试样进行观察及微区成分分析，明场像及电子衍射花样照片通过Gatan CCD相机进行采集。

3 结果与分析

3.1 XRD分析

图1给出了27Cr44Ni5W3Al+MA原始铸态炉管试样XRD分析结果。由图可见，炉管相结构主要为基体γ相、M₇C₃和M₂₃C₆，其中γ相观察到的衍射晶面为(111)、(200)和(220)，M₇C₃观察到的衍射晶面为(411)，M₂₃C₆观察到的衍射晶面有(420)、(422)和(440)。

图1 27Cr44Ni5W3Al+MA原始铸态炉管XRD图谱

Fig.1 XRD pattern of as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube

3.2 组织形貌与元素成分

图2为炉管原始铸态组织的OM照片、SEM照片及EDS谱图，图2b中标识位置处的EDS谱图见图2c~2f，元素分析结果列于表2。炉管原始铸态组织主要为γ相基体及胞状或鱼骨状复相碳化物，复相碳化物由外部亮白色的块状M₂₃C₆及内部灰色片层状M₇C₃组成，以块状M₂₃C₆为主，块状M₂₃C₆平均尺寸为2~10 μm。局部亮白色块状M₂₃C₆碳化物边缘观察到暗黄色条块状Ni₃Al（γ′相）（图2a），平均尺寸为2~5 μm，条块状γ′相主要伴随M₂₃C₆析出，局部与M₂₃C₆相连，呈暗灰色衬度（图2b）。

图2 27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织形貌和EDS能谱图

Fig.2 OM image (a) and SEM image (b) of as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube; EDS spectra (c–f) of point 1–4 in Fig.2b: (c) γ phase, (d) M₂₃C₆, (e) γ′ phase, and (f) M₇C₃

表2 图2b中标识位置处的EDS分析结果

Table 2 EDS results of the identified locations in Fig.2b

Element	Point 1		Point 2		Point 3		Point 4
Element	wt%	at%	wt%	at%	wt%	at%	wt%	at%
C	9.22	32.28	9.64	34.92	-	-	16.24	48.63
Al	2.30	3.58	-	-	9.21	17.75	-	-
Cr	16.21	13.12	58.98	49.37	13.01	13.01	21.80	15.08
Fe	15.89	11.97	7.25	5.65	8.02	7.46	14.71	9.47
Ni	53.65	38.44	8.62	6.39	69.76	61.78	42.15	25.82
W	2.73	0.62	15.51	3.67	-	-	5.10	1.00

3.3 TEM观察

3.3.1 γ-M₂₃C₆的析出

图3所示为炉管原始铸态组织中碳化物的TEM观察分析结果。图3a为基体中块状碳化物的明场像，图3b、3c为基体与块状碳化物交界处的选区电子衍射（SAED）花样，

图3 27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织中碳化物的TEM分析

Fig.3 TEM analyses of carbides in the as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube: (a) bright-field TEM image of γ and M₂₃C₆, (b–c) SAED patterns along [101] and $[1 \bar{1} 2]$ directions at the circle area in Fig.3a, (d–e) EDS spectra of point 1–2 in Fig.3a, (f) HRTEM image of the rectangular area in Fig.3a, and (g–h) IFFT images of γ and M₂₃C₆ marked in Fig. 3f

SAED图中的B代表晶带轴方向。结果表明：铸态组织中γ相晶体结构为面心立方结构，晶格常数为a_γ=0.3603 nm，碳化物相为a_C=1.0877 nm的面心立方点阵的M₂₃C₆，M₂₃C₆点阵常数约为奥氏体基体的3倍，γ-M₂₃C₆之间的错配度约为0.6%，二者之间存在特定的位向关系： ${[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{M_{23} C_{6}_{}}$ , ${(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{M_{23} C 6_{}}$ , ${(11 \bar{1})}_{γ} ∥ {(11 \bar{1})}_{M_{23} C_{6}}$ （图3b）， ${[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{M_{23} C_{6}_{}}$ , ${(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{M_{23} C_{6}}$ , ${(220)}_{γ} ∥ {(220)}_{M_{23} C_{6}}$ （图3c）。能谱分析表明，M₂₃C₆的化学成分（质量分数）为Cr：59.90，Fe：6.00，Ni：8.50，W：10.30，即有少量的Fe、W等原子固溶进M₂₃C₆中（图3e）。图3a中红色实线方形区域的高分辨照片显示（图3f），γ相和M₂₃C₆之间存在共格界面，沿 $(\bar{1} 11)$ 晶面测得的晶面间距分别为0.206（图3g）和0.618 nm（图3h），相同晶面条件下，M₂₃C₆的晶面间距约为γ相的3倍，这与图3b、3c的电子衍射分析结果相符。

3.3.2 γ-γ′相的析出

图4给出了碳化物附近弥散分布的颗粒状析出相的TEM明场像及SAED图。由图可见，在块状碳化物附近，白色奥氏体基体中局部观察到大量弥散分布的黑色小颗粒状γ′相（图4a），这种高密度的小颗粒状γ′相平均尺寸为5~20 nm（图4b）。区域B处的（图4b）SAED图（图4c、4d）中观察到两组衍射斑，较亮的衍射斑点来自于基体γ相和γ′相，较弱的衍射斑点位于面心立方结构γ相的消光位置，属于γ′相超点阵衍射斑点，其晶格常数为a_γ_′=0.3615 nm。γ-γ′之间的错配度约为0.3%，二者之间存在特定位向的共格关系： ${[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{γ'}, {(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{γ'},$

图4 27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织中弥散γ′相TEM分析

Fig.4 TEM analyses of the dispersive γ′ phase in the as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube: (a) bright-field TEM image of γ and γ′, (b) magnified bright-field TEM image of region A in Fig.4a, and (c–d) SAED patterns along [101] and $[1 \bar{1} 2]$ directions of region B in Fig.4b

${(11 \bar{1})}_{γ} ∥ {(11 \bar{1})}_{γ'}$ $(图 4 c), {[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{γ'}, {(\bar{1} 11)}_{γ} ∥$ ${(\bar{1} 11)}_{γ'},$ ${(220)}_{γ} ∥ {(220)}_{γ'}$ （图4d），颗粒状γ′相从基体γ相中共格析出。

炉管铸态组织中局部观察到的块状γ′相的TEM明场像、SAED图及能谱分析结果见图5。由图可见，炉管原始铸态组织中，局部有γ′相以六边形块状析出，平均尺寸为2~5 μm（图5a），晶格常数a_γ_′=0.3742 nm（图5b），能谱分析表明，块状γ′相的化学成分（质量分数）为Al：9.20，Cr：6.30，Fe：6.10，Ni：70.20，W：8.20（图5c）。

图5 27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织中块状γ′相TEM分析

Fig.5 TEM analyses of the blocky γ′ phase in the as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube: (a) bright-field TEM image, (b) SAED pattern along $[11 \bar{1}]$ direction of the blocky γ′ phase, and (c) EDS spectrum of the blocky γ′ phase

3.3.3 γ-γ′-M₂₃C₆相的析出

图6为炉管原始铸态组织中析出相的TEM明场像及对应的SAED图。图6a中右侧块状析出相为M₂₃C₆，M₂₃C₆左侧为基体γ相及基体中弥散分布的颗粒状γ′相，M₂₃C₆与γ相之间观察到平直界面。图6b、6c为区域A处（图6a）的SAED图，SAED图中观察到3组电子衍射斑点，这是一组γ相、γ′相及M₂₃C₆三相复合衍射花样，最亮的大斑点来自于γ相、γ′相及M₂₃C₆，较亮的小斑点来自M₂₃C₆，微弱的斑点属于γ′相的超点阵衍射斑。图6b晶带轴方向为 ${[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{γ'} ∥ {[101]}_{M_{23} C_{6}}$ ，图6c晶带轴方向为 ${[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{γ'} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{M_{23} C_{6}}$ ，即M₂₃C₆及颗粒状γ′相与γ相保持立方-立方的位向关系，二者均由γ相中共格析出。

图6 27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织中析出相TEM分析

Fig.6 TEM analyses of the precipitations in the as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube: (a) bright-field TEM image, and (b–c) SAED patterns along [101] and $[1 \bar{1} 2]$ directions of region A in Fig.6a

3.3.4 M₂₃C₆附近位错情况

TEM明场像观察发现，在炉管原始铸态组织中存在着丰富的位错，如图7所示。在γ相内远离M₂₃C₆碳化物的区域，分布着稀疏的位错线（图7a），在M₂₃C₆与γ相的交界处，出现了较多的位错塞积和位错缠结，主要由刃位错（图7b）、螺位错（图7c）及位错网络（图7d）组成，且越靠近M₂₃C₆，位错密度越高。

图7 27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织中的位错

Fig.7 Dislocations in the as-cast 27Cr44Ni5W3Al+MA furnace tube: (a) sparse dislocation lines away from the M₂₃C₆ region; (b) edge dislocation, (c) screw dislocation and (d) dislocation network near M₂₃C₆ region

4 讨论

4.1 M₂₃C₆析出

乙烯裂解炉管采用离心铸造技术制造成型，原始铸态组织属非平衡凝固组织，传统Fe-Cr-Ni系耐热合金炉管原始铸态组织主要由γ相、亚稳的M₇C₃型碳化物及MC（NbC）型碳化物组成^[

15–17]。德国S+C公司开发的Centralloy HT E合金，在传统Fe-Cr-Ni系合金基础上添加了3wt%~5wt%的Al，其离心铸造炉管原始铸态组织主要由γ相、亚稳的M₇C₃型碳化物、MC（NbC）型碳化物及γ′相组成。27Cr44Ni5W3Al+MA合金在传统Fe-Cr-Ni系合金的基础上添加了约3.5wt%的Al和5wt%的W，且显著降低Nb含量至约0.07wt%，其离心铸造炉管原始铸态组织中基体仍为γ相，晶界析出M₂₃C₆与M₇C₃共存的共晶碳化物，同时奥氏体基体中观察到γ′相析出。与传统耐热合金炉管原始铸态组织类似的是，27Cr44Ni5W3Al+MA炉管铸态组织中也有M₇C₃析出，不同的是，其铸态组织中还析出了M₂₃C₆和γ′相。

有研究表明，奥氏体耐热钢中Nb含量较低时可促进M₂₃C₆析出，这是因为合金中的Nb含量在0.8wt%~1.5wt%时最有利于NbC的析出，Nb含量低导致NbC相的析出很少，基体中C含量较高，从而促进M₂₃C₆的析出^[

18]。 27Cr44Ni5W3Al+MA合金中Nb含量显著低于NbC析出的最优成分下限，炉管铸态组织中未见MC（NbC）型碳化物，因此，促进了M₂₃C₆的析出。

同时，W元素的加入，也可促进M₂₃C₆的析出，研究表明W元素可富集于M₂₃C₆^[

19]，降低M₂₃C₆与γ奥氏体的错配度，从而提高M₂₃C₆在铸造过程中的形核驱动力^{[参考文献 20

百度学术}20]，传统耐热合金炉管中M₂₃C₆与γ相的错配度约为1.7%^{[参考文献 21

百度学术}21]，而本工作中观察到27Cr44Ni5W3Al+MA合金炉管中M₂₃C₆与γ相的错配度仅约0.6%，其错配度较传统耐热合金炉管降低了约50%，显著提高了M₂₃C₆在离心铸造过程中的形核驱动力，促进了原始铸态组织中M₂₃C₆的析出。

27Cr44Ni5W3Al+MA合金离心铸造炉管原始铸态组织中观察到2种形态的γ′相，分别为细小颗粒状和块状。细小颗粒状γ′相主要分布在基体γ相与M₂₃C₆的交界处，在γ相中弥散分布，平均尺寸为5~20 nm，这种形态的γ′相由于尺寸较小，在金相组织上难以辨识，通过TEM明场像及SAED图确定。块状γ′相尺寸相对较大，尺寸范围2~5 μm，数量较少，分布较为分散，只在局部M₂₃C₆边缘观察到，这类尺寸较大的γ′相在OM、SEM照片上均有发现，通过TEM明场像、SAED图及EDS谱图分析结果进一步证实。但这2种形态的γ′相的整体数量很少，在XRD衍射图谱中未见明显的γ′相的衍射峰。Al元素的添加，可在基体晶界处析出γ′相，γ′相是一种具有L1₂结构的几何密堆相，晶格常数与γ相接近，多与基体共格结合^[

22–24]。γ′相与M₂₃C₆的成分存在互补性，当γ′相析出时可排出M₂₃C₆所需要的Cr，从而促进M₂₃C₆的析出^{[参考文献 25–27}25–27]。

4.2 M₂₃C₆周边位错

离心铸造过程中合金熔体快速凝固，合金中产生大量的空位，空位成为位错源头。同时炉管成型过程中会产生一定的内应力，内应力的存在不仅使得炉管凝固组织发生一定的塑性变形生成丰富的位错，而且还能促使空位聚集、崩塌同时引起位错的运动和增殖。位错的存在可为新相（M₂₃C₆）的形核提供一定的驱动力，使得M₂₃C₆容易在位错附近析出，而析出的M₂₃C₆会阻碍γ相中位错的运动，导致M₂₃C₆附近出现位错塞积，位错密度明显升高^[

28]。同时由于M₂₃C₆与γ相的比容存在差异，在M₂₃C₆析出时必然在其周围产生一定的应力场或者产生一定的范性流变^{[参考文献 21

百度学术}21]，在M₂₃C₆附近往往观察到大量位错，局部有大量位错缠结住M₂₃C₆，或在M₂₃C₆周围形成位错网络。

5 结论

1）离心铸造27Cr44Ni5W3Al+MA炉管原始铸态组织中碳化物以块状M₂₃C₆为主，M₂₃C₆与M₇C₃共存，在M₂₃C₆附近观察到2种形态的γ′相，分别为弥散分布的颗粒状和少量离散分布的块状。

2）γ-M₂₃C₆、γ-颗粒状γ′相之间存在立方-立方的位向关系，其具体取向关系为： ${[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{M_{23} C_{6}}$ ， ${(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{M_{23} C_{6}}$ ， ${(11 \bar{1})}_{γ} ∥ {(11 \bar{1})}_{M_{23} C_{6}}$ ； ${[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{M_{23} C_{6}}$ ， ${(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{M_{23} C_{6}}$ ， ${(220)}_{γ} ∥ {(220)}_{M_{23} C_{6}}$ 。 ${[101]}_{γ} ∥ {[101]}_{γ'}$ ， ${(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{γ'}$ ， ${(11 \bar{1})}_{γ} ∥ {(11 \bar{1})}_{γ'}$ ; ${[1 \bar{1} 2]}_{γ} ∥ {[1 \bar{1} 2]}_{γ'}$ ， ${(\bar{1} 11)}_{γ} ∥ {(\bar{1} 11)}_{γ'}, {(220)}_{γ} ∥ {(220)}_{γ'}$ 。

3）炉管原始铸态组织中存在大量位错，远离M₂₃C₆的基体中分布着稀疏的位错线，在M₂₃C₆附近观察到密集位错，局部有大量位错缠结住M₂₃C₆，局部M₂₃C₆周围的位错形成网络。

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